薩登發(fā)電機(jī)三千瓦流動(dòng)餐飲車德國(guó)技術(shù)dlin9285

對(duì)發(fā)電機(jī)溫度場(chǎng)難以測(cè)量以及發(fā)電機(jī)故障的復(fù)雜，運(yùn)用有限元法對(duì)1. SMW發(fā)電機(jī)不同工況下的溫度場(chǎng)進(jìn)行了仿真分析。通過(guò)對(duì)溫度場(chǎng)分布的分析可以有效地對(duì)發(fā)電機(jī)短路故障進(jìn)行良好的診斷和預(yù)測(cè)。對(duì)因機(jī)組單機(jī)容量上升而引起的關(guān)鍵零部件發(fā)熱量驟增的問(wèn)題，以某MW級(jí)海上發(fā)電機(jī)組為研究對(duì)象，研究了機(jī)組機(jī)艙在密閉條件下的散熱系統(tǒng)與機(jī)組匹配的關(guān)系，并運(yùn)用Fluent分析等方法對(duì)機(jī)組的散熱系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)

    針對(duì)齒輪箱超溫問(wèn)題，分析了機(jī)組故障的原因，從而提出了超溫故障出現(xiàn)后的降負(fù)荷運(yùn)行的控制策略。分析了機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行參數(shù)，并結(jié)合南高齒廠家的工程數(shù)據(jù)，得出了齒輪箱超溫控制目標(biāo)值，保證了齒輪箱的穩(wěn)定運(yùn)行。

    主要研究了運(yùn)用數(shù)值仿真技術(shù)解決機(jī)組機(jī)艙氣流組織不合理及溫度場(chǎng)分布不均的問(wèn)題，分析了機(jī)艙內(nèi)主要熱源的散熱形式和機(jī)艙內(nèi)氣流組織的參數(shù)。利用流體仿真軟件對(duì)機(jī)艙內(nèi)的溫度場(chǎng)進(jìn)行仿真，通過(guò)優(yōu)化機(jī)艙入口空氣流量實(shí)現(xiàn)了機(jī)艙溫度的降低。通過(guò)綜合考量機(jī)組機(jī)艙布局結(jié)構(gòu)、主要熱源散熱量及機(jī)組所處的自然環(huán)境，以3MW海上發(fā)電機(jī)為研究對(duì)象，對(duì)其建立了機(jī)艙熱平衡方程，對(duì)機(jī)艙內(nèi)部主要熱源熱載荷及機(jī)艙對(duì)流換熱系數(shù)進(jìn)行了計(jì)算，對(duì)機(jī)艙冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化具有參考意義。

薩登發(fā)電機(jī)三千瓦流動(dòng)餐飲車德國(guó)技術(shù)

4KW開(kāi)架數(shù)碼變頻汽油發(fā)電機(jī)
品牌薩登SADEN
型號(hào)DS4200i
發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)QD172i
發(fā)動(dòng)機(jī)類型四沖程、單缸、風(fēng)冷、OHV
發(fā)動(dòng)機(jī)功率R（KW）4.5kW/3600rpm
缸徑?行程70mm?55mm
排量(CC)212cc
壓縮比8.5:1
機(jī)油容量(L)0.6L
燃油箱容積(L)7L
燃油類型90#以上無(wú)鉛汽油
燃油消耗率（G/KW.H）≤390g/Kw.h
潤(rùn)滑油型號(hào)10W-40或更高等級(jí)
潤(rùn)滑方式飛濺潤(rùn)滑
連續(xù)運(yùn)行時(shí)間(50%負(fù)載)8h
額定功率（KW)3.2kW
可達(dá)功率(KW)3.5kW
交流電壓220V/110V
額定頻率(HZ)50Hz   60Hz
噪音（dBA/7m）65dBA
并聯(lián)功能有
相數(shù)單相
輸出質(zhì)量ISO8528-5G2
電壓穩(wěn)定度≤1.3%
負(fù)荷功率因素1
直流輸出12V 8.3A
啟動(dòng)方式手拉啟動(dòng) 
點(diǎn)火系統(tǒng)T.C.I
數(shù)顯表液晶顯示表
結(jié)構(gòu)形式開(kāi)架型
發(fā)電機(jī)走輪無(wú)
電瓶 (AH)無(wú)
機(jī)器尺寸 （長(zhǎng)*寬*高 mm）500*350*490
凈重(KG)29.8kg