1 維修電工技師考試題庫  
 一、判斷題  
　　1.線圈自感電動勢的大小，正比于線圈中電流的變化率，與線圈中的電流的大小無關。 
　　2.當電容器的容量和其兩端的電壓值一定時，若電源的頻率越高，則電路的無功功率就越小。 
　　3.在RLC串聯電路中，總電壓的有效值總是大于各元件上的電壓有效值。 
　　4.當RLC串聯電路發生諧振時，電路中的電流將達到其最大值。 
　　5.磁路歐姆定律適用于只有一種媒介質的磁路。 
　　6.若對稱三相電源的U相電壓為Uu=100sin(ωt+60) V，相序為U－V－W ，則當電源作星形連接時線電壓為Uuv=173.2sin(ωt+90)V。 
　　7.三相負載做三角形連接時，若測出三個相電流相等，則三個線電流也必然相等。 
　　8.帶有電容濾波的單相橋式整流電路，其輸出電壓的平均值與所帶負載的大小無關。 
　　9.在硅穩壓管的簡單并聯型穩壓電路中，穩壓管應工作在反向擊穿狀態，并且應與負載電阻串聯。 
　　10.當晶體管的發射結正偏的時候，晶體管一定工作在放大區。 
　　11. 畫放大電路的交流通道時，電容可看作開路，直流電源可視為短路。 
　　12.放大器的輸入電阻是從放大器輸入端看進去的直流等效電阻。 
　　13.對于NPN型晶體管共發射極電路，當增大發射結偏置電壓Ube時，其輸入電阻也隨之增大。 
　　14.晶體管是電流控制型半導體器件，而場效應晶體管則是電壓型控制半導體器件。 
　　15.單極型器件是僅依靠單一的多數載流子導電的半導體器件。 
　　16.場效應管的低頻跨導是描述柵極電壓對漏極電流控制作用的重要參數，其值愈大，場效應管的控制能力愈強。  
　　17.對于線性放大電路，當輸入信號幅度減小后，其電壓放大倍數也隨之減小。 
　　18、放大電路引入負反饋，能夠減小非線性失真，但不能消除失真。 
　　19、放大電路中的負反饋，對于在反饋環中產生的干擾、噪聲、失真有抑制作用，但對輸入信號中含有的干擾信號沒有抑制能力。 
　　20 差動放大電路在理想對稱的情況下，可以完全消除零點漂移現象。 
　　21 差動放大電路工作在線性區時，只要信號從單端輸入，則電壓放大倍數一定是從雙端輸出時放大倍數的一半，與輸入端是單端輸入還是雙端輸入無關。 
　　22 集成運算放大器的輸入級一般采用差動放大電路，其目的是要獲得更高的電壓放大倍數。 
　　23 集成運算放大器的內部電路一般采用直接耦合方式，因此它只能放大直流信號，不能放大交流信號。 
　　24 集成運放器工作時，其反向輸入端和同相輸入端之間的電位差總是為零。 
　　25 只要是理想運放，不論它工作是在線性狀態還是在非線性狀態，其反向輸入端和同相輸入端均不從信號源索取電流。 
　　26 實際的運放在開環時，其輸出很難調整到零電位，只有在閉環時才能調至零電位。 
　　27 電壓放大器主要放大的是信號的電壓，而功率放大器主要放大的是信號的功率。 
　　28 分析功率放大器時通常采用圖解法，而不能采用微變等效電路。 
　　29 任何一個功率放大電路，當其輸出功率最大時，其功放管的損耗最小。 
　　30 CW78XX系列三端集成穩壓器中的調整管必須工作在開關狀態下。 
　　31 各種三端集成穩壓器的輸出電壓均是不可以調整的。 
　　32 為了獲得更大的輸出電流容量，可以將多個三端穩壓器直接并聯使用。 
　　33 三端集成穩壓器的輸出有正、負之分，應根據需要正確的使用。 
35 人一個邏輯函數表達式經簡化后，其最簡式一定是唯一的。 
　　36 TTL與非門的輸入端可以解任意阻值電阻，而不會影響其輸出電平。 
　　37 普通TTL與非門的輸出端不能直接并聯使用。 
　　38 TTL與非門電路參數中的扇出電壓No，是指該門電路能驅動同類門電路的數量。 
　　39 CMOS集成門電路的輸入阻抗比TTL集成門電路高。 
　　40 在任意時刻，組合邏輯電路輸出信號的狀態，僅僅取決于該時刻的輸入信號。 
　　41 譯碼器、計數器、全加器和寄存器都是邏輯組合電路。 
 
42 編碼器在某一時刻只能對一種輸入信號狀態進行編碼。 
　　43 數字觸發器在某一時刻的輸出狀態，不僅取決于當時的輸入信號的狀態，還與電路的原始狀態有關。 
　　44 數字觸發器進行復位后，其兩個輸出端均為0。 
　　45 雙相移位器即可以將數碼向左移，也可以向右移。46 異步計數器的工作速度一般高于同步計數器。 
　　 
47 N進制計數器可以實現N分頻。 
　　48與液晶數碼顯示器相比，LED數碼顯示器具有亮度高且耗電量低的優點。 
　　49 用8421BCD碼表示的十進制數字，必須經譯碼后才能用七段數碼顯示器顯示出來。 
　　50 七段數碼顯示器只能用來顯示十進制數字，而不能用于顯示其他信息。 
　　51 施密特觸發器能把緩慢的的模擬電壓轉換成階段變化的數字信號。 
　　52 與逐次逼近型A/D轉換器相比，雙積分型A／D轉換器的轉換速度較快，但抗干擾能力較弱。 
　　53 A／D轉換器輸出的二進制代碼位數越多，其量化誤差越小，轉換精度越高。 
　　54 數字萬用表大多采用的是雙積分型A／D轉換器。 
　　55 各種電力半導體器件的額定電流，都是以平均電流表示的。 
　　56 額定電流為100A的雙向晶閘管與額定電流為50A的兩支反并聯的普通晶閘管，兩者的電流容量是相同的。 
　　57 對于門極關斷晶閘管，當門極上加正觸發脈沖時可使晶閘管導通，而當門極加上足夠的負觸發脈沖有可使導通的晶閘管關斷。 
　　58 晶閘管由正向阻斷狀態變為導通狀態所需要的最小門極電流，稱為該管的維持電流。 
　　59 晶閘管的正向阻斷峰值電壓，即在門即斷開和正向阻斷條件下，可以重復加于晶閘管的正向峰值電壓，其值低于轉折電壓。 
　　60 在規定條件下，不論流過晶閘管的電流波形如何，與不論晶閘管的導通角有多大，只要通過管子的電流的有效值不超過該管的額定電流的有效值，管子的發熱是允許的。 
　　61 晶閘管并聯使用時，必須采取均壓措施。  
　　62 單相半波可控整流電路，無論其所帶負載是感性還是純阻性，晶閘管的導通角與觸發延遲角之和一定等于180° 
　　63 三相半波可控整流電路的最大移相范圍是 0°～180°。 
　　64 在三相橋式半控整流電路中，任何時刻都至少有兩個二極管是處于導通狀態。 
　　65 三相橋式全控整流大電感負載電路工作于整流狀態時，其觸發延遲角α的最大移相范圍為 0°～90°。 
　　66 帶平衡電抗器三相雙反星形可控整流電路工作時，除自然換相點外的任一時刻都有兩個晶閘管導通。 
　　67 帶平衡電抗器三相雙反星形可控整流電路中，每只晶閘管中流過的平均電流是負載電流的1／3。 
　　68 如果晶閘管整流電路所帶的負載為純阻性，這電路的功率因數一定為1。 
　　69 晶閘管整流電路中的續流二極管只是起到了及時關斷晶閘管的作用，而不影響整流輸出電壓值和電流值。 
　　70 若加到晶閘管兩端電壓的上升率過大，就可能造成晶閘管誤導通。 
　　71 直流斬波器可以把直流電源的固定電壓變為可調的直流電壓輸出 
　　72 斬波器的定頻調寬工作方式，是指保持斬波器通斷頻率不變，通過改變電壓脈沖的寬度來時輸出電壓平均值改變。 
　　73 在晶閘管單相交流調壓器中，一般采用反并聯的兩支普通晶閘管或一只雙向晶閘管作為功率開關器件。 
　　74 逆變器是一種將直流電能變換為交流電能的裝置。 
　　75 無源逆變是將直流電變換為某一頻率或可變頻率的交流電供給負載使用。 
　　76 電流型逆變器抑制過電流能力比電壓型逆變器強，適用于經常要求啟動、制動與反轉的拖動裝置 
　　77 在常見的國產晶閘管中頻電源中，逆變器晶閘管大多采用負載諧振式換向方式 
　　78 變壓器溫度的測量主要是通過對其油溫的測量來實現的，如果發現油溫較平時相同的負載和相同冷卻條件下高出10℃時，應考慮變壓器內部發生了故障 
　　79 變壓器無論帶什么負載，只要負載電流增大，其輸出電壓必然降低 
　　80 電流互感器在運行時，二次繞組絕不能開路，否則就會感應出很高的電壓，造成人身和設備事故  81 變壓器在空載時其電流的有功分量較小，而無功分量較大，因此空載運行的變壓器，其功率因數很低 
　　82 變壓器的銅耗是通過空載測得的，而變壓器的鐵耗是通過短路試驗測得的 
　　83 若變壓器一次電壓低于額定電壓，則不論負載如何，他的輸出功率一定低于額定功率 
　　84 具有電抗器的電焊變壓器，若增加電抗器的鐵芯氣隙，則漏抗增加，焊接電流增大。 
　　85 直流電機的電樞繞組若為單疊繞組，這繞組的并聯支路數將等于主磁極數，同一瞬時相鄰磁極下電樞繞組導體的感應電動勢方向相反 
　　86 對于重繞后的電樞繞組，一般都要進行耐壓試驗，以檢查其質量好壞，試驗電壓選擇1.5～2倍電機額定電壓即可 
　　87 直流電動機在額定負載下運行時，其火花等級不應該超過2級 
　　88 直流電機的電刷對換向器的壓力均有一定的要求，各電刷的壓力之差不應超過±5％  
　　 
89 無論是直流發電機還是直流電動機，其換向極繞組和補償繞組都應與電樞繞組串聯 
　　90 他勵直流發電機的外特性，是指發電機接上負載后，在保持勵磁電流不變的情況下，負載端電壓隨負載電流變化的規律。 
　　91如果并勵直流發電機的負載電阻和勵磁電流均保持不變則當轉速升高后，其輸出電壓將保持不變 
　　92在負載轉矩逐漸增加而其它條件不變的情況下，積復勵直流電動機的轉速呈上升狀態，但差復勵直流電動機的轉速呈下降狀態 
　　93串勵電動機的特點是起動轉矩和過載能力都比較大，且轉速隨負載的變化而顯著變化 
　　94通常情況下，他勵直流電動機的額定轉速以下的轉速調節，靠改變加在電樞兩端的電壓；而在額定轉速以上的轉速調節靠減弱磁通 
　　95對他勵直流電動機進行弱磁調速時，通常情況下應保持外加電壓為額定電壓值，并切除所有附加電阻，以保持在減弱磁通后使電動機電磁轉矩增大，達到使電動機升速的目的 
　　96在要求調速范圍較大的情況下，調壓調速是性能最好、應用最廣泛的直流電動機調速方法 
　　97直流電動機改變電樞電壓調速，電動機勵磁應保持為額定值。當工作電流為額定電流時，則允許的負載轉矩不變，所以屬于恒轉矩調速 
　　98直流電動機電樞串電阻調速是恒轉矩調速；改變電壓調速是恒轉矩調速；弱磁調速是恒功 
率調速 
　　99三相異步電動機的轉子轉速越低，電機的轉差率越大，轉子電動勢的頻率越高 
　　100三相異步電動機，無論怎樣使用，其轉差率始終在0～1之間 
         101為了提高三相異步電動機起動轉矩可使電源電壓高于電機的額定電壓，從而獲得較好的起動性能 
　　102帶由額定負載轉矩的三相異步電動機，若使電源電壓低于額定電壓，則其電流就會低于額定電流 
　　103雙速三相異步電動機調速時，將定子繞組由原來的△連接改為YY連接，可使電動機的極對數減少一半，使轉數增加一倍，這種調速方法是和拖動恒功率性質的負載 
　　104繞線轉子異步電動機，若在轉子回路中串入頻敏變阻器進行起動，其頻敏變阻器的特點是它的電阻值隨著轉速的上升而自動提高、平滑的減小，使電動機能平穩的起動 
　　105三相異步電動機的調速方法又改變定子繞組極對數調速、改變電源頻率調速、改變轉子轉差率調速三種 
　　106三相異步電動機的最大轉矩與轉子回路電阻值無關，但臨界轉差率與轉子回路電阻成正比 
　　107三相異步電動機的最大轉矩與定子電壓的平方成正比關系，與轉子回路的電阻值無關 
　　108直流測速發電機，若其負載阻抗值增大，則其測速誤差就增大 
　　109電磁式直流測速發電機，為了減小溫度引起其輸出電壓的誤差，可以在其勵磁繞組中串聯一個比勵磁繞組電阻大幾倍而溫度系數大的電阻 
　　110空心杯形轉子異步測速發電機輸出特性具有較高的精度，其轉子轉動慣性量較小，可滿足快速性要求 
　　111 交流測速發電機，在勵磁電壓為恒頻恒壓的交流電、且輸出繞組負載阻抗很大時，其輸出電壓的大小與轉速成正比，其頻率等于勵磁電源的頻率而與轉速無關 
 
112 若交流測速發電機的轉向改變，則其輸出電壓的相位將發生180度的變化 
　　113 旋轉變壓器的輸出電壓是其轉子轉角的函數 
　　114旋轉變壓器的結構與普通繞線式轉子異步電動機結構相似，也可分為定子和轉子兩大部分 
　　115旋轉變壓器有負載時會出現交軸磁動勢，破壞了輸出電壓與轉角間已定的函數關系，因此必須補償，以消除交軸磁動勢的效應 
　　116正余弦旋轉變壓器，為了減少負載時輸出特性的畸變，常用的補償措施有一次側補償、二次側補償和一、二次側同時補償 
　　117若交流電機擴大機的補償繞組或換相繞組短路，會出現空載電壓正常但加負載后電壓顯著下降的現象 
　　118力矩式自整角機的精度由角度誤差來確定，這種誤差取決于比轉矩和軸上的阻轉矩，比轉矩越大，交誤差越大 
　　119力矩電機是一種能長期在低速狀態下運行，并能輸出較大轉矩的電動機，為了避免燒毀，不能長期在堵轉狀態下工作 
　　120單相串勵換向器電動機可以交直流兩用 
　　121三相交流換向器電動機起動轉矩大，而起動電流小 
　　122由于交流伺服電動機的轉子制作的輕而細長，故其轉動慣量較小，控制較靈活；又因轉子電阻較大，機械特性很軟，所以一旦控制繞組電壓為零，電機處于單相運行時，就能很快的停止轉動 
　　123交流伺服電動機是靠改變控制繞組所施電壓的大小、相位或同時改變兩者來控制其轉速的，在多數情況  下，他都是工作在兩相不對稱狀態，因而氣隙中的合成磁場不是圓形旋轉磁場，而是脈124交流伺服電動機在控制繞組電流作用下轉動起來，如果控制繞組突然斷路，則轉制不會自行停轉 
　　125直流伺服電動機一般都采用電樞控制方式，既通過改變電樞電壓來對電動機進行控制 
　　126步進電機是一種把電脈沖控制信號轉換成角位移或直線位移的執行元件 
　　127步進電動機每輸入一個電脈沖，其轉子就轉過一個齒 
　　128步進電動機的工作原理是建立在磁力線力圖通過最小的途徑，而產生與同步電動機一樣的磁阻轉矩，所以步進電動機從其本質來說，歸屬與同步電動機 
　　129步進電動機的靜態步距誤差越小，電機的精度越高 
　　130步進電動機不失步所能施加的最高控制脈沖的頻率，稱為步進電動機的起動頻率 
　　131步進電動機的連續運行頻率應大于起動頻率 
　　132步進電動機的輸出轉矩隨其運行頻率的上升而增大 
　　133自動控制就是應用控制裝置使控制對象（如機器、設備和生產過程等）自動地按照預定的規律運行或變化 
　　134對自動控制系統而言，若擾動產生在系統內部，則稱為內擾動。若擾動來自系統外部，則叫外擾動。兩種擾動都對系統的輸出量產生影響 
　　135在開環系統中，由于對系統的輸出量沒有任何閉合回路，因此系統的輸出量對系統的控制作用沒有直接影響 
　　136由于比例調節是依靠輸入偏差來進行調節的，因此比例調節系統中必定存在靜差 
　　137采用比例調節的自動控制系統，工作時必定存在靜差 
　　138積分調節能消除靜差，而且調節速度快 
　　139比例積分調節器，其比例調節作用，可以使得系統動態響應速度較快；而其積分調節作用，又使的系統基本上無靜差 
　　140當積分調節器的輸入電壓△U i＝0時，其輸出電壓也為0 
　　141調速系統采用比例積分調節器，兼顧了實現無靜差和快速性的要求，解決了靜態和動態對放大倍數要求的矛盾 
　　142生產機械要求電動機在空載情況下提供的最高轉速和最低轉速之比叫作調速范圍 
　　143自動調速系統的靜差率和機械特性兩個概念沒有區別，都是用系統轉速降和理想空載轉速的比值來定義的 
　　144調速系統的調速范圍和靜差率是兩個互不相關的調速指標 
　　145在調速范圍中規定的最高轉速和最低轉速，它們都必須滿足靜差率所允許的范圍，若低速時靜差率滿足允許范圍，則其余轉速時靜差率自然就一定滿足 
　　146當負載變化時，直流電動機將力求使其轉矩適應負載的變化，以達到新的平衡狀態 
 
147開環調速系統對于負載變化時引起的轉速變化不能自我調節，但對其它外界擾動時能自我調節的 
　　148閉環調速系統采用負反饋控制，是為了提高系統的機械特性硬度，擴大調速范圍 
　　149控制系統中采用負反饋，除了降低系統誤差、提高系統精度外，還是系統對內部參數的變化不靈敏 
　　150在有靜差調速系統中，擾動對輸出量的影響只能得到部分補償 
　　151有靜差調速系統是依靠偏差進行調節的，而無靜差調速系統則是依靠偏差對作用時間的積累進行調節的 
　　152調速系統的靜態轉速降是由電樞回路電阻壓降引起的，轉速負反饋之所以能提高系統硬度特性，是因為它減少了電樞回路電阻引起的轉速降 
　　153轉速負反饋調速系統能夠有效抑制一切被包圍在負反饋環內的擾動作用 
　　154調速系統中，電壓微分負反饋和電流微分負反饋環節在系統動態及靜態中都參與調節 
　　155調速系統中，電流截止負反饋是一種只在調速系統主電路過電流情況下起負反饋調節作用的環節，用來限制主電路過電流，因此它屬于保護環節 
　　156調速系統中采用電流正反饋和電壓負反饋都是為提高直流電動機硬度特性，擴大調速范圍157調速系統中電流正反饋，實質上是一種負載轉矩擾動前饋調速系統 
　　158電壓負反饋調速系統靜特性優于同等放大倍數的轉速負反饋調速系統 
　　159電壓負反饋調速系統對直流電動機電樞電阻、勵磁電流變化帶來的轉速變化無法進行調節 
　　160在晶閘管直流調速系統中，直流電動機的轉矩與電樞電流成正比，也和主電路的電流有效值成正比 
　　161晶閘管直流調速系統機械特性可分為連續段和斷續段，斷續段特性的出現，主要是因為晶閘管導通角θ太小，使電流斷續 
　　162為了限制調速系統啟動時的過電流，可以采用過電流繼電器或快速熔斷器來保護主電路的晶閘管 
　　163雙閉環直流自動調速系統包括電流環和轉速環。電流環為外環，轉速環為內環，兩環是串聯的，又稱雙 
環串級調速 
164雙閉環調速系統起動過程中，電流調節器始終處于調節狀態，而轉速調節器在起動過程的初、后期處于調節狀態，中期處于飽和狀態 
　　165由于雙閉環調速系統的堵轉電流與轉折電流相差很小，因此系統具有比較理想的“挖土機特型” 
　　166可逆調速系統主電路的電抗器是均衡電抗器，用來限制脈動電流 
　　167在兩組晶閘管變流器反并聯可逆電路中，必須嚴格控制正、反組晶閘管變流器的工作狀態，否則就可能產生環流 
　　168可逆調速系統主組整流裝置運行時，反組整流待逆變，并且讓其輸出電壓Udof=Udor，于是電路中沒有環流了 
　　169對于不可逆的調速系統，可以采用兩組反并聯晶閘管變流器來實現快速回饋制動 
         170可逆調整系統反轉過程是由正向制動過程和反向起動過程銜接起來的。在正向制動過程中包括本橋逆變和反橋制動兩個階段。 
 171兩組晶閘管變流器反并聯可逆調速系統中，當控制電壓Uc=0時，兩組觸發裝置的控制角的零位αfo和βro均整定為90度。 
　　172在邏輯無環流調速系統中，必須有邏輯無環流裝置DLC來控制兩組脈沖的封鎖和開放。當切換指令發出后，DLC便立即封鎖原導通組脈沖，同時開放另一組脈沖，實現正、反組晶閘管的切換，因而這種系統是無環流的。 
　　173在一些交流供電的場合，可以采用斬波器來實現交流電動機的調壓調速 
　　174串級調速在轉子回路中不串入電阻，而是串入附加電動勢來改變轉差率，實現調速。串級調速與轉子回路中串電阻調速相比，其最大的優點是效率高，調速時機械特性的硬度不變 
　　175串級調速與串電阻調速一樣，均屬于變轉差率調速方法 
　　176串級調速可以將串入附加電動勢而增加的轉差功率，回饋到電網或者電動機軸上，因此它屬于轉差功率回饋型調速方法 
　　177在轉子回路串入附加直流電動勢的串級調速系統中，只能實現低與同步轉速以下的調速 
　　178開環串級調速系統的機械特性比異步電動機自然接線時的機械特性要軟 
179變頻調速性能優異、調速范圍大、平滑性好、低速特性較硬，是籠型轉子異步電動機的一種理想調速方法 
　　180異步電動機的變頻調速裝置，其功能是將電網的恒壓恒頻交流電變換成變壓變頻的交流電，對交流電動機供電，實現交流無級調速 
　　181 在變頻調速時，為了得到恒轉矩的調速特性，應盡可能地使用電動機的磁通φm保持額定值不變 
　　182變頻調速時，若保持電動機定子供電電壓不變，僅改變其頻率進行變頻調速，將引起磁通的變化，出現勵磁不足或勵磁過強的現象 
　　183變頻調速的基本控制方式是在額定頻率以下的恒磁通變頻調速而額定頻率以上的弱磁調速 
　　184交－交變頻是把工頻交流電整流為直流電，然后再由直流電逆變為所需頻率的交流電 
　　185交－直－交變頻器，將工頻交流電經整流器變換為直流電，經中間濾波環節后，再經逆變器變換為變頻變壓的交流電，故稱為間接變頻器 
　　186正弦波脈寬調制（SPWM）是指參考信號為正弦波的脈沖寬度調制方式 
　　187在雙極性的SPWM調制方式中，參考信號和載波信號均為雙極性信號 
　　188在單極性的SPWM調制方式中，參考信號為單極性信號而載波信號為雙極性三角波 
　　189在SPWM調制方式的逆變器中，只要改變參考信號正弦波的幅值，就可以調節逆變器輸出交流電壓的大小 
　　190在SPWM調制方式的逆變器中，只要改變載波信號的頻率，就可以改變逆變器輸出交流電壓的頻率 
　　191 采用轉速閉環矢量變換控制的變頻調速系統，基本上能達到直動磁場。